(整理)注册动力工程师考试用公式

精品文档精品文档1、等熵压缩功计算1ppVP11ppRT1W112111121ad，11212ppTT（W压缩功kj/kg，R气体常数kj/kg·K，T1初始温度K，k等熵指数，P1初始压力，P2压缩后压力）；2、多变压缩功计算1ppVP1nn1ppRT1nnWn1n1211n1n121pel（n多变指数）3、等温压缩功1211121isPPlnVPPPlnRTW4、多变压缩功2211VPVP1-n1W，（W—j），多变指数计算2112VVlnPPlnn5、离心压缩机多变实多变hh，叶片多变流动hh6、熵计算12mP,12mv,1212mv,1212m,plnClnClnlnCPPRlnTTlnCSVVPPVVRTT；7、储罐水容积),273,(,3112mVKTMpaPTPTVV贮水8、音速计算kRTkPV，（k常数，ρ密度kg/m3，R=461.76j/(kg·k)气体常数，T热力学温度K，）；9、风机风压、温度、转速、流量、轴功率之间的关系：密度ρ和转速n改变时213212121221212121nnNNnnPPnnQQ，，大气压b及温度T改变时Q1=Q2，，，122121122121TTbbNNTTbbPP10、卡诺循环制冷系数00TTT，卡诺效率低高低（制冷系数）11、喷嘴流量计算SHd0035.0Lg2（Lg喷嘴流量m3/h，流量系数，H压力Pa，d喷嘴直径mm，S气体相对密度）；12、喷嘴的能量损失系数2n1，（喷嘴的速度系数）精品文档精品文档13、烟煤气强度hm/kg330280M2，干煤气化产率kg/m5.33.3314、采用He和Hg置换法测定煤的孔隙率%100DDDHeHgHe（HeD，HgD，He、Hg测定密度，kg/m3）15、湿燃气的平均密度d833.0833.0dW（W湿燃气密度，kg/m3，干燃气密度，kg/m3，d湿含量kg/m3），湿燃气流量804.0d804.0293TPPQQ工工标标况工况16、喷嘴气流的理想速度200VM1000h2V（V喷嘴理想速度m/s，0M汽轮机进口速度利用系数，0V汽轮机进口速度m/s，h调节级焓降j/kg）17、民用天然气大气式燃烧器计算：引射系数SVu0’（’一次空气系数，0V理论空气量，S气体相对密度空气燃气S），混合气体密度燃气uS11mix0u（mix0，kg/m3，u引射系数，S气体相对密度空气燃气S），火孔出口速度610pp10HV1qV‘（pVm/s，pq火孔强度kw/m·㎡，1H燃气热值kj/m3），头部静压头2VKh2pmix01（h--Pa，1K头部能量损失系数），无因次面积2jtjtddFFF（td喉部直径，jd喷嘴直径），222FuS1u1KF2Hh（H燃气压力Pa）.18、华白数计算SHW（W—kj/m3，H燃气热值kj/m3，空气燃气S），燃气互换时’‘saaspapsWWqq，（psq置换期火孔热强度，paq基准气火孔热强度w/mm2，‘一次空气系数）19、管道支架总载荷jbjgzP5.1P，（jbP管道支架上基本载荷）20、压缩比112TT（2T压缩终了温度，1T初始温度，压缩过程指数）21、收到基挥发分dafdardararV100A100100M100V100M100V（dV干燥基挥发分，dafV干燥无灰基挥发分）；精品文档精品文档22、收到基全水分100M100MMMfinhft，（外在水分，fMinhM--内在水分，）23、100M100VVaddad24、adadadadadadadaddafAM100100VAM100AM100100CC）（25、燃气的燃烧势计算SY3.0YY6.0Y0.1K100CP4nmCHCOHCH2（S燃气的相对密度，Y燃气各组分百分比，2OY0051.01001K）26、锅炉系统含碱量平衡qlspwgspwDAADADD，（D蒸汽量，pwD排污量，lsA排污碱及度炉水碱度，qA蒸气碱度），排污率为排污量与蒸发量之比gslsqgspw1AAAADDp，nsqnsrsnsnsrsrsgsaAa-1AaAaAA（凝结水回收率软水分率，nsrsaa）27、采暖年热负荷wnpnFattttFnq360024Q，（n采暖天数，nt室内设计温度，pt供暖日平均温度，wt室外计算温度，Fq建筑物综合面积热指标w/m2，F建筑面积㎡）28、外墙热耗计算wnttKFQ，（nt室内设计温度，wt室外计算温度，K外墙传热系数w/（㎡·℃），F外墙面积㎡）29、极限压力公式013.13.1201KK2cridPsin546.0PsinP，（喷嘴叶栅出口气流角）30、燃料油燃烧时的理论空气量计算21000203.0Vnetar0，Q，（netar，Q燃油的收到基低位发热量kj/kg，0V理论空气量m3/kg）ararraar0SO0333.0H265.0C0889.0V31、天热气燃烧空气量计算100024.0Vgtar0，Q，（gtar，Q燃油的收到基高位发热量kj/m3，0V理论空气量精品文档精品文档m3/m3）32、煤气燃烧时理论空气量24242HCHCOH03Y204762.0100YY02381.0100VOCYY（Y各组分含量，V0—m3/m3）33、级的实际功耗GH1P阻漏实，（实P--kw，系数，H叶片功kj/kg，G质量流量kg/s）34、汽轮机变工况流量公式1212PPGG，（2G变工况后流量，1G变工况前流量，2P汽轮机变工况后进气压力，1P汽轮机变工况前进气压力）35、联产供热比分产供热节约标煤计算分产管道效率分产锅炉效率联产管道效率联产锅炉效率联产热网效率1Q1.34Bhhshu，（shB--kg，Gj/hQh热化供热量，hhu，供热时间）36、燃气理论烟气量计算：三原子气体体积nm222HCSHCOCOROmYYYYV水蒸气体积nm222HC0gSHHOHY2nV01.0d2.1YYV氮气体积22N0NYV79.0V，理论烟气量22NRO2VVVOHV，（Y燃气各组分，0V理论空气需要量33/mm，3gm/kgd煤气湿含量）37、固体燃料烟气量计算：三原子气体体积ararRO2S007.0C01867.0V，（V—m3/kg9）水蒸气体积whG24.1V0161.0M0124.0H111.0V0ararOH2氮气体积ar0NN008.0V79.0V2，理论烟气量22NRO2VVVOHV，（0V理论空气需要量/kgm3，whG6.03.0k/kg，一般取千克燃油的雾化蒸汽量燃油用蒸气雾化时，每g理论烟气量222NROVVVOHV38、水的硬度240.5mg/LMg405.0mg/LCaHHH22MgCa22浓度浓度精品文档精品文档39、燃气平均粘度iiy140、氧弹法测定煤的低位发热量氢含量高位低位H9M25QQad（Q-kj/kg）41、门捷列夫法估算煤的低位发热量arararararMSQHC251091030339Q低位，（低位Q--kj/kg）；门捷列夫估算法高位发热量ararararSQHC1091256339Q高位42、湿燃气的收到基低温发热量d833.0833.0QQ干燃气低位湿燃气收到基低位，（d—kg/m3，Q—kj/m3）43、在温度T0时组分为A和B混合气体为相对较纯的A和B两种气体的分离炯1AB0B1AB1AA0A1AA0AYYlnYYYlnYRTE，（kj/kmol）1BA0A1BA1BB0B1BB0BYYlnYYYlnYRTE，（kj/kmol）BAQbEQaEE总44、液化气储罐设计容积dGV，（V，3m，dG计算月日平均供气量t，储罐充装系数，3t/m液化气密度h储存时间）45、烟囱的抽力计算A，101325bt273273t273273H8.9Spj0yk0k，（S--pa，0k0y，标准状态烟气和空气密度kg/m3，pjktt，空气温度和烟气的平均温度，b—当地大气压pa），46、烟囱抽力计算B，safT1T1H3550h，（hf—Pa,H—烟囱高度m，Ta—烟囱外空气热力学温度K，Ts—烟气的热力学温度K）精品文档精品文档47、按刚度计算管道的最大跨度3otmaxqjiE10019.0L（米，maxL，tE管道弹性模量Mpa，j管道断面惯性矩4cm，管道坡度0i，q单位长度管道重量N/m）48、锅炉房最大耗煤量最小发热量热效率QhhDgsgmaxmax036.1B，（maxD锅炉最大热负荷t/h），储煤场面积堆煤角系数堆煤密度堆煤高度天数系数HNkBSmax49、A、安全阀计算ZTMCKP076.0WAdS喉部面积，（2mmA喉部面积，W泄放量kg/h，1.0P1.1Pd安全阀定压MPa，M平均分子量，Z压缩因子，K系数，1112520C，vpCC热熔比，T—K）B、燃气安全阀计算ZTMP6.6C2WAd0S喉部面积，（2mmA喉部面积，W泄放量kg/h，05.0P1.1Pd安全阀定压MPa，M平均分子量，Z压缩因子，C0系数，调压器前有快速切断阀时Ws=0.1G）50、煤灰分计算：a、灰平衡fharfhfharfhfhhzlmfhfhlmhzR1BAaGBAR1Gaa1a1aaa不完全燃烧热损失fhfhlmlmhzhzr44RGRGRGBQ32700QQq收到基低位发热量热熔比，（B燃料消耗量kg/h，fha飞灰中的灰分占原料中灰分的比例）51、汽轮机多级回热，各级加热器给水焓升1nhhh初终，（n—回热级数）精品文档精品文档52、冲动级动叶栅速度系数相对变化率与轮周效率相对变化率之间的关系2153、动叶栅能量损失系数)(,1hh2bb动叶栅系数b54、管道壁厚计算），，，（外径设计压力外径设计压力mmDMpammFs2DPP55、弯头增厚系数2D4RDR4m—弯头半径弯头半径，弯头壁厚管道壁厚m56、锅炉房设计容量下限计算自用生活生产供暖Q8.0Q5.0Q7.0Q02.1Qmin锅炉房设计容量上限自用生活生产供暖QQ5.0QQ02.1Qmax，（Q--t/h）57、混合气爆炸下限计算iiLY1L，（各组分爆炸下限各组分含量，iiLY）。58、采暖系统两个环路的压降调整系数小大PPKP，流量调整系数PGK