3#厂房脚手架专项施工方案

13#厂房脚手架专项施工方案一、工程概况：1、建筑物概况：此项目为单层工业厂房改造工程，共三层上人屋面。底跨层13.54m，高跨层4.26m，天窗层3.2m。结构形式为框架结构，屋架采用Q235B型钢屋架，屋面为预制空心板，上层依次为一毡二油隔汽层、水泥珍珠岩保温层、找平层、三毡四油防水层。2、主要工作内容（1）原有屋面防水、保温层拆除及新建防水、保温屋面工程（2）原有破损的屋面挑檐拆除及新建屋面挑檐工程（3）高跨层新建女儿墙工程（4）应甲方需要，对原有外墙面做旧处理根据此建筑特点及以上工程需要，本工程需搭设外脚手架；施工所需人员上下安全通道一座；低跨层需搭设两座架空运输道；施工所需材料需使用龙门架进行垂直运输，并配合搭设两座龙门架塔架；3、施工的特点和难点：(1)施工过程中不破坏原建筑主体的结构安全。(2)高空作业人员的安全（防高处坠落）。(3)建筑垃圾的垂直运输及外运。(4)防止物料提升机超载。二、编制依据《建筑结构荷载规范》《建筑扣件式脚手架安全技术规范》《建筑施工高空作业安全技术规程》三、施工准备（一）施工所需机具及脚手架：1、卷扬机2台22、独立卷扬机塔架2座，高18.05m/座3、钢管脚手架、垂直防护架（室外搭设）东西立面长267.08m，高15.04m南北立面长123.08m，高19.3m4、天窗层搭设门式脚手架，长242m，高2m，间距1.98m，使用15日高跨层搭设门式脚手架，长252m，高2m，间距1.98m，使用15日5、密目网（立挂式），长390.16m，高1.5m6、低跨上2座架空运输道，长15m，宽4.75m，高6.05m7、安全通道1座，高15.04m/座（二）脚手架劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要5～10人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。四、扣件式钢管脚手架搭设流程及要求1、脚手架基础及定位：场地平整、夯实→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。2、立杆间距3(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.3m，步距1.7m；里立杆距建筑物0.2m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。(5)立杆及纵横向水平杆构造要求：3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.5m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。45、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图。本工程施工人员出入通道口分别搭设在东，西二个大厅入口处，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。五、脚手架计算书按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆5上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。A．大横杆的计算1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m；活荷载标准值:Q=3×0.9/(2+1)=0.9kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.9=1.26kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×1.26×1.52=0.31kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.148×1.52-0.117×1.26×1.52=-0.365kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：6σ=Max(0.31×106,0.365×106)/4490=81.292N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=81.292N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.09=0.123kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.9kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.123×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×107800)=2.222mm；大横杆的最大挠度2.222mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！B.小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1)=1.350kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.135)+1.4×1.35=2.112kN；7小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.92/8=0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.112×0.9/3=0.634kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.638kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.638×106/4490=142.011N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=142.011N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800)=0.013mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.135+1.35=1.535kN；8集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=1534.95×900×(3×9002-4×9002/9)/(72×2.06×105×107800)=1.788mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.788=1.801mm；小横杆的最大挠度为1.801mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！C．扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.9/2=0.015kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×2.025=3.156kN；R8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!D．脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×16.20=2.471kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×4×1.5×(0.9+0.3)/2=1.08kN；9(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×16.2=0.122kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.123kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.45kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us--风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.45×1×1.13=0.356kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.123+1.4×4.05=10.617kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.123+0.85×1.4×4.05=9.767kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.356×1.5×1.82/10=0.206kN.m；10E．立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=10.617kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度