电梯改造作业指导书

1电梯改造作业指导书编制：苏旭华审核：赵晓伟批准：张国力山西联亿达电梯销售安装有限责任公司二O一四年十一月2电梯改造作业指导书（安全操作规程）工程项目名称：Project业主：owner山西联亿达电梯销售安装有限责任公司3一、工程概况：单位名称：工程名称：工程地址：联系地址：联系电话：传真：邮政编码：二、电梯规格型号：1、电梯改造前技术参数：型号控制方式拖动方式额定载重量额定速度提升高度层站主机参数2、电梯改造后技术参数：型号控制方式拖动方式额定载重量额定速度提升高度层站主机参数4三、电梯改造内容：电梯改造分为以下十二种：1、电梯额定速度的改变；2、电梯额定载重量的改变；3、电梯驱动方式的改变；4、电梯调速方式的改变；5、电梯控制方式的改变；6、电梯提升高度的改变；7、电梯运行速度的改变；8、倾斜角度的改变；9、电梯梯级名义宽度的改变；10、电梯防暴等级的改变；11、电梯防暴介质的改变；12、电梯轿厢重量的改变。针对某一台电梯的改造内容，必须由公司指派专业技术人员到现场进行现场勘察，根据实际情况提出具体改造方案，得到用户的认可，以双方签订的电梯改造合同约定为准。四、电梯改造方案设计：公司技术人员根据双方所签订的电梯改造合同的约定内容进行电梯改造方案设计和计算，确定的电梯技术参数既符合双方合同约定又满足国家关于电梯行业的技术标准、法律和法规要求，选用的电梯部件要符合国家标准要求。具体计算如下：（一）、垂直电梯设计计算书：例如；原参数：Q=1000kgV=1.75m/sHmax=48mK平=0.47Vi=2.01m/s曳引比：1：1曳引包角：a=157。1.曳引电动机功率计算.N=QV（1-K平）/102ηN=1000×1.75×（1-0.47）/10.2×0.6N=15（kw）注：K平：平衡系数5η：电梯机械传动总功率，一般曳引比为1：1的电梯η取0.5~0.6。2.曳引机选型与曳引转速限值计算。（1）：n1，=60Vi/ЛD1=60×1.75×55/3.14×0.62×2=1523.7（r/min）n1，—电动机变频调定（额定）转速V—电梯额定速度i—曳引机减速比D1—曳引轮节径（2）：n1，≤60×1.05×V×i/Л×D1n1，≤60×1.05×1.75×55/3.14×0.62×2n1，≤1599.9(r/min)即为电动机变频调定转速限值3.曳引条件计算（1）125%额定载荷轿厢低于最低层及最大提升高度T1max=（P+1.25Q+Hmaxnq）gn=（1050+1.25×1000+48×6×0.6）×9.8=22273.44（N）P—轿厢及附加体质量Q—电梯额定栽重Hmax—提升高度n—曳引绳根数6q—曳引绳线密度gn—自由落体的标准加速度（2）T2max=（P+K平+Hmax*m*q1）=（1050+0.47×1000+48×2×5.6）×9.8=20164.48（N）K平—平衡系数m—补偿链根数q1—补偿链线密度（重量：300kg；长度53.2m）（3）摩擦系数f=4μ[1-sin（β/2）]/π-β-sinβ=4×0.09[1-sin（105。/2）]/（π-105。-sin105。）=0.22T1/T2×C1×C2=22273/20164×1.27×1=1.33efa=e0.22×157°=e0.22×2.73=1.81.33〈efa∴符合曳引条件C1—与加速度及电梯特殊安装情况有关和系数C2—因磨损导致曳引轮槽断面变化的影响系数μ—摩擦系数β—切口角a—包角（曳引）7（4）空轿厢位于最高位置下行工况的计算T1′max=（P+K平+Hmax*n*q）gn=（1050+0.47×1000+48×6×0.6）×9.8=16589.44（N）T2′max=（P+Hmax*m*q1）gn=（1050+48×2×5.6）×9.8=15558.48（N）T1/T2×C1×C2=16589.44/15558.48×1.27×1=1.35〈efa∴符合曳引条件要求（5）对重压在缓冲器上空轿厢上行工况计算T2〃=Hmax*n*q*gn=48×6×0.6×9.8T1〃=（P+Hmax*m*q1）gn=（1050+48×2×5.6×9.8=15558.48（N）因μ〃=0.09×2=0.18（此时摩擦系数取2倍）当量摩擦系数：f〃=4μ〃[1-sin（β/2）]/π-β-sinβ=4×0.18[1-sin（105。/2）]/（π-105。-sin105。）=0.82于是efa=e0.82×157°=e0.82×2.73=e2=7.2T1〃/T2〃=15558.48/1693.44=9.2〉ef〃a∴上行曳引打滑，不能提升空轿厢，亦符合曳引条件要求8a曳引轮导向轮T1T2轿厢对重对重对T24.曳引绳在曳引轮槽中的比压计算：曳引绳在曳引轮槽中的比压计算公式：P=（T/ndD）×[8cos（β/2）/（π-β-sinβ）]（1050+1000+48×6×0.6）×9.8×8cos（105。/2）6×13×620（π-105。-sin105。）=2.29（Mpa）（12.5+4Vc）/（1+Vc）=（12.5+4×1.75）/（1+1.75）=7.09∴符合要求95.（1）曳引轮及钢丝绳安全系数的计算；D1/d=620/13=47.7≥40∴符合要求（2）钢丝绳最小破断力TK=74300（N）钢丝绳安全系数：K=TKn/T1max≥[K]K=74300×6/22273=20一般[K]=12许用安全系数∴符合要求6.电梯导轨弯曲应力计算对渐进式安全装置：бk=10（P1+Q）W/A=10（P+Hmaxmq1+Q）W/A=10(1050+48×2×5.6+1000)×2.69/1570=44.3Mpa[бk][бk]=140Mpa（标准）7.制动力矩计算（1）静力矩计算按最不利工况即125%额定载荷下行至最低层站时，紧急制停工况计算。静力矩：Ms=[（1.25-K平）Q+Hmaxnq]gnD1η1/2i=[（1.25-0.47）×1000+48×6×0.6]×9.8×0.62×2×0.88/（2×55）=92.6（Nm）η1=ηr*ηs*ηg10=0.98×0.98×0.92=0.88η1—与制动工况有关的传动系统机械效率ηr—钢丝绳系统效率,1:1直拉曳引时取0.98ηs—曳引轮效率:0.98ηg—反向力传递情况下的机械效率.取0.98。（2）动力矩Md计算.动力矩：Md=JζJ—转化到制动轴上主要运行零件的转动惯量.—制动轮的角速度J—的算式：J=J1+J2+J3J1—电机转子、制动轮及蜗杆的转动惯量，为0.5kgm2J2——曳引轮、导向轮转化到制动轴上的转动惯量为0.1kgm2J3—轿厢与对重运行零件转化到高速轴上转动惯量J3=（2P+1.25Q+K平Q）（D1/2i）2η1=（2×1050+1.251000+0.471000）×[0.62×2/（2×55）]2×0.88=0.33（kgm2）于是J=J1+J2+J3=0.5+0.1+0.33=0.93（kgm2）ζ=2Лn2/（60tb）n2—电动机制动前瞬间转速为1356r/mintb—制动时间tb=V/α1α1—制动减速度取1.2倍最小允许值，即为0.6m/s211则tb=1.6V/0.6=2.67（s）于是ζ=2Л×1356/（60×2.67）=53.2（r/s2）Md=1.11×53.2=59（Nm）于是总制动力矩M=78+59=137（Nm）因曳引机额定制动力矩为＞140（Nm）∴符合要求注：安全规范要求当载有125%额定载重量的轿厢以额定速度下行紧急制动应能只停。（3）曳引机承重梁计算曳引机承重梁的计算是保障大梁与支座有足够刚度与强度，否则在电梯运行时将引发共振或增大轿厢垂直振动量，按英国BS5655—6《电梯选型安装实用规程》标准规定：计算梁和支座时，加在梁上的全部载荷应考率固定设备重量，再加2倍的电梯垂直方向动载荷的重量（包括额定载荷）.ΣRαbL当受上述载荷时梁的挠度不应超过支座间距的1/1600α=1200mmb=1400mmL=2600mm12ΣR=[2（2P+Q+K平Q+Pw）+P1]gn=[2（2×1050+1000+0.47×1000+300）+838]×9.8=84064.4（N）ΣR引起最大弯矩：M=ΣR×1400×1200/2600=84064.4×1400×1200/2600=5.4×107（Nmm）承重梁自重引起弯矩与挠度均可忽略不计.бw=M/Wx=5.4×107/402×103=134（Mpa）因Q235A材质工字钢[бs]=235Mpa，则安全系数.N=[бs]/бw=235/134=1.75由ΣR引起最大挠度：fmax=ΣR*b（L2-b2）3/29×1.732EIxLfmax=84064.4×1400（L2-b2）3/29×1.774802600104=0.17(mm)因许用挠度{f}=2600/1500=1.62fmax＜[f]符合要求注:Ix=5020cm4Wx=402cm3[бs]=235N/mm2P1=838kg,曳引机及底架重量13Pw=300kg钢丝绳、电缆等重量8.对重（1）重量计算W1=W+K平QW1=1040+0.47×1000=1510（kg）W1—对重重量（kg）W—轿厢自重（kg）Q—电梯额定载重（kg）K平—平衡系数9.曳引轮节圆直径与钢丝绳直径之比不论钢丝绳的股数为多少，曳引轮的节圆直径与悬挂绳的公称直径之比应不小于40。曳引轮的节圆直径/钢丝绳直径=610mm/13mm=46.9＞40，满足条件。（二）、自动扶梯（自动人行道）设计计算书：1、牵引链条的强度计算证明每个链条的安全系数不小于5链条的安全系数=链条的断裂强度/链条所受静力静力是指自动扶梯链条承受金属结构设计所依据的载荷时的张力金属结构设计所依据的载荷：自动扶梯自重加上5000N/m2的14乘客载荷（承载面积=Z1×L1，其中Z1为自动扶梯的名义宽度，L1为两支承之间的距离）乘客载荷不需增加动荷系数L1=10903mm,Z1=1000mm载荷=自动扶梯的自重+5000N/m2×10.903×1=67000+54515=121515N两根链条所受静力=µ×载荷=0.8×121515=97.212KN每根链条所受静力=两根链条所受静力/2=97.212/2=48.606链条节距为133.33mm，查表所得链条极限载荷Qmin=898.50KN链条的安全系数=898.50/48.606=18.55所以，牵引链条的强度符合要求2、梯级传动链强度计算证明已知：梯级传动链节距为31.7mm电机额定转速960r/min减速比为49:2传动链轮的转速为960×2/49=39r/min传动链轮齿数为19，查表可得链速为3~8m/s，取链速为5m/s链轮半径×2π×链轮转速=链速链轮半径=链速/2π×链轮转速=5×60/（2π×39）=1.22m驱动主机输出扭矩为2238.7Nm传动链所受载荷=驱动主机输出扭矩/链轮半径=2238.7/1.22=1835N查表可得链条的极限拉伸载荷为55.6KN,因此符合要求153、功率计算本自动人行道功率计算采用总阻力法，即分别计算自动人行道驱动装置所需克服的各项阻力，包括扶手系统的阻力，相加后求出自动人行道的总阻力值，下面分别计算各项阻力。1）、梯路上分支倾斜区段乘客载荷形成的阻力（W1）W1=qφBLm(sinα+u滚cosɑ)（N）3500Χ⒈0Χ1.0Х58×0.03=6090Ν2）、梯路上分支水平区段乘客载荷形成的阻力。W2=qφB2Iu滚（N）3500Χ1.0Χ1.0Χ2χ1.2Χ0.003=252N3）、上分支与下分支倾斜区段梯路自重形成的阻力W3=[(2Q級Lm)/t級]Χu滚（N）[(2×120×58)/0.133]×0.03=3140N4）、上分支与下分支水平区段梯路自重形成的阻力W4=[(Q級4I)/t級]×u滚[(120×4×1,2)/0,133]×0,03=130N5）、梯路曲线区段的运